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浮法玻璃窯爐排空廢氣回收增氧助燃技術(shù)應用

文檔作者：李炎文檔來源：河南能信節(jié)能科技有限公司		點擊數(shù)：	更新時間： 2022年04月11日
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Architectural&amp;amp; Functional GlasS № 10 20l0
浮法玻璃窯爐排空廢氣回收增氧助燃技術(shù)應用
河南能信節(jié)能科技有限公司 李炎
摘要：局部增氧助燃技術(shù)是利用富氧空氣，經(jīng)增壓、預熱由氧槍送至噴槍底部進行助燃，從而達到節(jié)
能、減少大氣污染、保護環(huán)境等作用。
關(guān)鍵字：玻璃熔窯富氧助燃
局部增氧助燃技術(shù)以富氧空氣為氣源，通過特殊
工藝，使用特制氧槍，在窯爐局部進行增氧助燃。浮法
玻璃窯都有制氮機生產(chǎn)的氮氣作為保護氣應用，而制
氮機排空的廢氣是具有30％濃度的富氧氣體排空，許
多廠家沒有利用，如果將排空的富氧氣體回收后通過
富氧燃燒技術(shù)應用于玻璃窯爐，就可以達到回收廢
氣，無需額外投資制氧機進行節(jié)能降耗。下面就制氮
機排空廢氣回收用在江蘇玻璃集團玻璃窯富氧助燃
應用案例做一分析，希望能給具有氧源的浮法玻璃窯
廠家?guī)韱⑹尽?
1局部增氧助燃系統(tǒng)原理及設(shè)計安裝
由于窯爐采用重油作為燃料，而重油粘度較大、
燃點高，在燃燒過程中需要用過加熱、霧化、助燃等手
段才能使重油充分燃燒。局部增氧助燃技術(shù)主要是增
加空氣中氧的濃度，減少助燃空氣，降低煙氣生成量
(即減少煙氣帶走的熱量)，從而降低NO 生成物，改
善了環(huán)境；在熔爐內(nèi)局部增氧可以相應使火焰溫度增
加，燃燒速度加快，增加配合料、玻璃液輻射傳熱和對
流傳熱，提高熔化率；局部增氧助燃使燃料在火焰區(qū)
域燃燒完全，大碹溫度降低，大碹向外散熱量減小，單
位玻璃液能耗降低。
1．1局部增氧助燃系統(tǒng)原理
一16一
圖1 局部增氧助燃系統(tǒng)原理圖
利用制氮設(shè)備產(chǎn)生的富氧空氣(含氧量為30％一
32％)，經(jīng)管路、穩(wěn)壓儲罐，風機加壓后，分送到預熱器
加熱后，由安裝于大窯兩側(cè)噴槍下方的氧槍注入大窯
內(nèi)，見圖l。
1．2 系統(tǒng)設(shè)計安裝
(1)為使制氮設(shè)備不受影響，穩(wěn)定富氧空氣壓力，
增設(shè)穩(wěn)壓儲氣罐。因富氧空氣含水量大，壓力波動等
原因，穩(wěn)定儲氣罐設(shè)有排氣、排水裝置以及壓力表、溫
度計。
(2)風機選用離心增壓風機，并配置旁通管路，加
壓時用風機，不加壓時走旁通，可用閥門控制，為減少
管路阻力，閥門選用手動蝶閥。
(3)根據(jù)富氧壓力較小的狀況，在管路兩側(cè)安裝
自制的動壓差流量計及微壓計。
(4)預熱器放置在小爐頂部預熱，使富氧空氣預
熱至300~C以上。
(5)氧槍設(shè)計為扁平式射流噴槍，材質(zhì)選用耐熱
不銹鋼。
2 調(diào)試階段
由于局部增氧助燃技術(shù)在大型工業(yè)熔爐使用尚
屬首次，為確保生產(chǎn)不受影響，我司采用“有小到大穩(wěn)
步進行”的原則，與廠家在近半年的時間內(nèi)，通過對參
數(shù)記錄、分析、調(diào)整，確保合適的運行參數(shù)(溫度、壓
力、流量)。各種數(shù)據(jù)統(tǒng)計見表1、表2。
3 效益分析
根據(jù)原始記錄作對比分析，富氧空氣送人穩(wěn)定器
與未送富氧空氣生產(chǎn)指標有明顯變化：
(1)玻璃拉引量由401fd提高到410t／d，玻璃產(chǎn)
量提高2．5％。
(2)重油單耗由原來的190．835k~t玻璃液降至
185．192k~t玻璃液。
建筑玻璃與工業(yè)玻璃2010，No 10
(3)重油平均消耗由76．525t／d降至75．929t／d，每
天節(jié)油0．6t。
(4)玻璃總成品率由88．21％ 上升到89．4％ 。
(5)燃燒情況有明娃改善。
(6)煙氣排放量 著減少。
玻璃窯爐局部增氧助燃技術(shù)的開發(fā)是大型池窯
燃燒系統(tǒng)的一大突破，數(shù)據(jù)得出的節(jié)油效率非常明
顯。長期使用此技術(shù)會給企業(yè)帶來可觀的經(jīng)濟效益，
而且在富氧量充足的前提下，完全可以按上述模式加
量，循序漸進，節(jié)油的效果會更加顯著。
表1 數(shù)據(jù)統(tǒng)計
、、
、、 區(qū)間 無富氧燃燒 逐注富氧段 富氧調(diào)度段
盲 、、 階段 富氧穩(wěn)定段
一＼ 期 二 期 一 期 二 期
、
起止日期 7月l～13日 7月l4～19日 7月20～30日 7月31日～8月4日 8月5～9日 8月10～20日
寓氧投入量Nm3／h 邊安裝邊投人 邊投入 安裝完畢 1610～2098．8 1496～2345
玻璃液熔化量t／d 401 402 405 405．16 406 410
燃油消耗量kg／d 76525．1 76104．8 76275．1 75865．2 75709．8 75928．8
單耗 kg／kg 190．835 189_315 188．336 187．248 186．477 185．192
kca1．kg 1908．35 1896．15 1883．36 1872．48 1864．77 1851．92
正平衡熱效率％ 30．21 30．37 30．53 30．71 3O．83 31．05
表2 空氣過剩系數(shù)及一氧化碳分析
工 況 送富氧空氣前 送富氧空氣后
測試數(shù)據(jù)總數(shù) 35 24
煙氣成分 ＼ 項目 前二項 前二項
含量、＼
＼
數(shù) 量 組成 比例 組成合計 數(shù) 量 組成 比例 組成合計
＼
0 5 14_29 10 41．67
0．1～0．4 17 48．57 l3 54．16
C0 62．86 95-83
0．4-0．9 l0 28．57 1 4．17
≥ 1 3 8．57 0 0
≤ 1．1 2 5．71 3 12．5
1．11～1．2O 3 8．57 12 50．0
Apy 1_21～1_30 9 25．7l 14．28 2 8_33 62．5
_
1．31～1．50 15 42．86 3 12．5
≥ 1．51 6 17．14 4 16．67
注：① 燃油低發(fā)熱值Q=1o0oOkca1／kg；( 玻璃液溶化熱量取Q=575kcal／kg；③ 送富氧氣前選取三個工況(99．12．25；2000．1．25；
2000．7 2o)，因2000年7月20日缺西5≠≠小爐數(shù)據(jù)，故數(shù)據(jù)總數(shù)為35個；④ 送氧氣后選二個工況(2000．7．26；2000．8．14)共24個數(shù)
據(jù)。
一17—

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