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避雷器爆炸事故的案例分析

文檔作者：班家杰文檔來源：宜州水力發(fā)電廠		點擊數(shù)：	更新時間： 2021年07月27日
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第10卷(2008年第6期)
電力安全技術(shù)
S事分析
 higufenxi
避雷器爆炸事故的案例分析
班家杰
(宜州水力發(fā)電廠,廣西宜州546300
1事故經(jīng)過
氣設(shè)備就能安全運行。在中性點非直接接地系統(tǒng)
2006-07-26T04:30,某電廠35kV系統(tǒng)出現(xiàn)接
中,規(guī)程規(guī)定單相接地情況下允許繼續(xù)運行2h,
地故障信號,稍后主變差動保護動作,35kV母線
在斷續(xù)的產(chǎn)生弧光接地過電壓的情況下有時甚至?xí)?
運行2h以上,這對氧化鋅避雷器在額定電壓下的
失壓,主變中壓側(cè)35kV避雷器(2F)C相發(fā)生爆炸,
安全運行構(gòu)成了威脅?！督涣麟姎庋b置的過電壓保
連接該相避雷器的引線移位掛在主變中壓側(cè)35kV
護和絕緣配合》中明確指出,在35~66kV的不接
斷路器電源側(cè)刀閘出線電纜上。與此次事故相關(guān)的地系統(tǒng)中,無間隙金屬氧化物避雷器額定電壓應(yīng)不
電氣主接線如圖1所示。
低于1.25倍的最高相電壓,而持續(xù)運行電壓應(yīng)不低
于系統(tǒng)的最高相電壓。該電廠35kV系統(tǒng)為中性點
不接地系統(tǒng),當(dāng)發(fā)生單相接地時,未接地兩相相電
壓升高為線電壓,所以選擇的避雷器額定電壓不應(yīng)
低于35kV的1.25倍,即43.75kV,持續(xù)運行電壓
35線不應(yīng)低于35kV才是符合要求的。
從運行記錄還可以看到,該電廠35kV系統(tǒng)長
期處于較高電壓下運行(枯水期運行電壓為37kV,
豐水期運行電壓甚至達到38.5kV),無間隙金屬氧
線性電
發(fā)電機來
化物避雷器實際上相當(dāng)于一個非線性電阻元件,長
期直接承受這樣高的電網(wǎng)電壓,加速了閥片的老化
圖1事故相關(guān)電氣主接線示意
程度,縮短了使用壽命。此外,該電廠的35kV系
2原因分析
統(tǒng)是不經(jīng)消弧線圈接地的不接地系統(tǒng),在發(fā)生單相
接地故障時,接地點要流過全系統(tǒng)的電容電流,這
該主變中壓側(cè)避雷器型號為YH5WZ-42/128種接線方式也大大加重了避雷器的負荷能量,引起
型復(fù)合外套無間隙氧化鋅避雷器,持續(xù)運行電壓為閥片的過早老化。所以,這次事故的根本原因就是
24kV,已運行5年。事故后檢查發(fā)現(xiàn),避雷器閥片避雷器額定電壓和持續(xù)運行電壓取值偏低,造成了
絕大部分被電流擊穿、開裂,且大部分閥片對側(cè)兩閥片的過早老化,以至于不能承受暫態(tài)過電壓的沖
處開裂,開裂面大多有明顯的工頻電流擊穿和流通擊,最終引起避雷器損壞爆炸
痕跡,部分閥片內(nèi)部有裂紋或存在電流擊穿點,可在回裝主變中壓側(cè)避雷器C相時,對其他兩相
判斷出避雷器故障放電不是閥片沿面閃絡(luò)造成的,避雷器進行了試驗,試驗結(jié)果證實了以上分析。
而是因閥片老化損壞、內(nèi)部擊穿放電造成的。即C定的試驗電壓下,A相避雷器的泄漏電流遠大于正
相避雷器部分閥片因老化而存在缺陷,導(dǎo)致避雷器常值,說明A相避雷器的閥片已老化,才造成了泄
不能承受暫態(tài)過電壓,發(fā)生熱崩潰,最終發(fā)生爆炸。漏電流的上升。
該避雷器運行時間僅5年,其部分閥片就過早
老化,初步分析是該避雷器型號選擇不恰當(dāng),額定3防范措施
和持續(xù)運行電壓取值偏低與過去對氧化鋅雷器的不僅要保證在操作過電壓及大氣過電運行電壓
電壓和持續(xù)運行電壓取值偏低而引發(fā)的。額定電壓
(1)提高避雷器的額定
電壓和持續(xù)
下安全、可
使用認識有關(guān)。以前只根據(jù)操作過電壓和雷電過電靠地動作,還要保證其能承受較高的暫態(tài)過電壓
壓水平來選擇避雷器,認為220kV及以下系統(tǒng)的避
(2)加強監(jiān)測。及時發(fā)現(xiàn)避雷器的缺陷是保證
雷器額定電壓只要高于系統(tǒng)額定電壓的1.15倍,電避雷器安全、可靠運行的重要措施之一。在設(shè)備交
事故分析
電力安全技術(shù)
第10卷(2008年第6期)
 higufenxi
DCS邏輯系數(shù)引發(fā)的跳機故障
駱偉方
(黃發(fā)電廠,廣東廣州510731
隨著計算機、通訊技術(shù)的發(fā)展,應(yīng)用于電廠的知爐修、電修進行檢查。經(jīng)檢修人員檢查,并對2
分散控制系統(tǒng)(DCS)功能日漸強大、性能日趨完善,號爐2B送風(fēng)機電機的地腳螺絲進行緊固后,振動
其可靠性越來越高,為電廠生產(chǎn)提供了保障。但是仍無改善,于是提出停2B送風(fēng)機,此時2號機組帶
在功能強大的分散控制系統(tǒng)中,要求有完善的邏輯70MW負荷。
組態(tài),稍有疏忽,同樣存在安全隱患,甚至引發(fā)跳為避免機組減負荷,運行人員在停2號爐2B送
機故障。
風(fēng)機前,通過風(fēng)煙自動控制系統(tǒng)的送風(fēng)指令偏置功
能,將2A送風(fēng)機擋板開大,2B送風(fēng)機擋板關(guān)小,
1概述
2A送風(fēng)機擋板開至96%,2B送風(fēng)機擋板關(guān)至3%,
某電廠現(xiàn)有2臺125MW汽輪發(fā)電機組,鍋爐負荷70M時,鍋爐爐膛負壓已經(jīng)由1臺2A送風(fēng)
為上海鍋爐廠生產(chǎn)的420t/h超高壓中間再熱自然機和2臺引風(fēng)機的運行達到平衡。
循環(huán)燃油爐。2005年,電廠1,2號爐先后進行了鍋2006-12-13T18:53,運行人員在引風(fēng)機擋板
爐油改氣工程改造,將原燃油機組改造成可燃油、自動控制狀態(tài)下,切2號爐2B送風(fēng)機開關(guān)時,發(fā)生
燃氣或油氣混燒的多功能鍋爐。為配合油改氣工快速聯(lián)動,關(guān)閉了2臺引風(fēng)機擋板,從而引起鍋爐
程,將原DCS系統(tǒng)改造為最新的XDPS6.0控制系爐膛負壓上升,導(dǎo)致鍋爐MFT動作,汽機跳閘,2
統(tǒng)。該系統(tǒng)具有先進的測控技術(shù)和強大的控制功號發(fā)變組與系統(tǒng)解列。
能,將原Dc系統(tǒng)系統(tǒng)汽機路控制系3事故分析
并在新DCS系統(tǒng)中統(tǒng)一實現(xiàn),并相應(yīng)增加了鍋爐天事故發(fā)生后,熱工人員針對故障的現(xiàn)象重點對
然氣燃燒組態(tài)邏輯和控制功能,使機組的自動化控風(fēng)煙控制系統(tǒng)邏輯進行了詳細檢查,發(fā)現(xiàn)是風(fēng)煙控
制水平大為提高。經(jīng)過改造后,2臺機組于2006制系統(tǒng)中的送引風(fēng)RB控制保護功能動作,引起引
3月投入了商業(yè)運行。
風(fēng)機擋板快速聯(lián)動關(guān)閉。
2故障經(jīng)過
3.1送引風(fēng)RB控制保護功能
風(fēng)煙控制系統(tǒng)的送引風(fēng)RB控制保護功能,是
2006-12-13,1,2號機組按中調(diào)負荷曲線各該電廠DC系統(tǒng)改造新增的,該保護主要是防止鍋
帶120MW負荷。15:35,鍋爐運行專業(yè)檢查發(fā)現(xiàn),爐在正常運行情況下,當(dāng)1臺送風(fēng)機突然跳閘時,
2號爐2B送風(fēng)機電機靠風(fēng)機端軸承振動大,電機前快速關(guān)閉引風(fēng)機擋板,從而保證鍋爐爐膛負壓不至
后振動水平方向最大達到16絲(1絲約為0.01mm)。于大幅降低而引起MFT動作。
值長令:2號爐負荷減至90MW,匯報中調(diào),并通風(fēng)煙控制系統(tǒng)的送引風(fēng)RB控制保護功能的邏
接及每年雷雨季節(jié)前,都應(yīng)該對避雷器進行定期的(4)防污。采用必要的避雷器瓷套防污措施,如
預(yù)防性試驗,以防止避雷器帶病運行。
定期清掃或涂防污閃硅油等。
(3)在線監(jiān)測。增設(shè)氧化鋅避雷器的在線監(jiān)測()裝設(shè)脫離器。為防止避雷器發(fā)生爆炸引起
儀,如漏電流監(jiān)測儀,并加強對在線監(jiān)測儀的巡檢事故的擴大,可在每只避雷器裝設(shè)脫離器,當(dāng)避雷
力度,特別是在雷雨后和易發(fā)生故障的部位增加巡器遭受異常電壓作用或發(fā)生爆炸時,能及時脫離運
檢,定期對在線監(jiān)測儀進行檢驗,記錄避雷器每年行電網(wǎng),避免事態(tài)的擴大。
的動作次數(shù)以期對避雷器的運行狀態(tài)進行綜合評價(6)除系統(tǒng)電壓過高對設(shè)備造成的不良影響。
和管理。
(收稿日期:2007-10-29)

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